Эффективность реализации свайных фундаментов на примере сооружения реакторного отделения атомной станции с ВВЭР-1000

Полный текст

Введение1 Возведение реакторного отделения (РО) АЭС-1 было начато в 1972 году. Наблюдения за осадка- ми начаты в марте 1981 года по 15 стенным осадочным маркам. В процессе эксплуатации марки уничтожались и восстанавливались. На начало 2009 года существовали все осадочные марки. Средняя осадка сооружения носит стабильный во времени характер. Все данные натурных наблюдений и их анализ подробно приведены в [5; 6]. Данные натурных наблюдений наглядно показывают, что средняя осадка сооружения РО превышает допустимое значение в соответствии с требованиями [4]. С ноября 1987 года на площадке размещения РО АЭС-1 ведутся регулярные наблюдения за кренами и осадками основных зданий и сооружений. Для сооружения РО блоков 1 и 2 АЭС-2 был реализован свайный фундамент. В [7] выполнены и представлены результаты геодезических натурных наблюдений за осадками зданий и сооружений блоков 1 и 2. Начиная с 1984 года и по настоящее время ведутся натурные наблюдения за осадками и кренами сооружений РО. Цель настоящей работы - на примере сооружения реакторного отделения на двух площадках (АЭС-1 и АЭС-2) обосновать достоверность разработанной модели свайного фундамента [1-4] по результатам натурных наблюдений, а также про- демонстрировать целесообразность применения свайных фундаментов для повышения устойчивости и несущей способности оснований сооружений АС. Материалы и методы Схема расположения сооружения РО АЭС-1 в геологической структуре естественного основания представлена на рис. 1. Рис. 1. Схема заглубления сооружения РО АЭС-1 в геологической структуре естественного основания [Figure 1. The embedding of the reactor building NPP-1 structure of the geological environment of the natural foundation] На рис. 2 представлено сопоставление результатов натурных наблюдений [7] за осадками соору- жений РО блоков 1 и 2 с результатами расчетов, полученных в настоящей работе. График средних суммарных вертикальных сме- щений реакторного отделения представлен на рис. 2 [7]. Данные натурных наблюдений наглядно показывают, что средняя осадка сооружения РО АЭС-2 не превышает допустимого значения в соответствии с требованиями [4]. Рис. 2. График средних суммарных вертикальных смещений РО АЭС-2 [Figure 2. Graph of the average total vertical displacements of reactor building NPP-2] Оценим эффективность применения свайного фундамента для условий площадки размещения АЭС-1 в целях повышения устойчивости и несущей способности оснований сооружений АС. Расчетные параметры интегральных статических жесткостей грунтовой среды на контактной поверхности подошвы ростверка определяются по выражениям, представленным в табл. 1 [1-4]. Таблица 1 Выражения для определения эквивалентных интегральных статических жесткостей основания для ростверка прямоугольной формы в плане [Table 1. Equivalent integral static stiffness of a grillage of a rectangular shape in plan] Вид перемещения Интегральная жесткость [Displacement] [Integral stiffness] Горизонтальное, 31,1 1 μG A по оси x kx  [Horizontal, along x] π 7 8μ Горизонтальное, 31,1 1 μG A по оси y ky  [Horizontal, along y] π 7 8μ Вертикальное, 4G A по оси z kz  [Vertical, along z] π 1 μ В табл. 1 введены следующие обозначения: μ - осредненное значение коэффициента Пуассона грунтов в активной зоне основания ростверка; E G  - осредненное значение модуля сдви- 2 1  μ га грунтов в активной зоне основания ростверка; A  L Lx y - площадь подошвы ростверка прямоугольной формы в плане; Lx, Ly (Lx  Ly) - длина и ширина ростверка (фундаментной плиты) в плане по координатным осям x и y соответственно. Расчетные приведенные статические характеристики грунтов в активной зоне естественного основания: - модуль деформации E E hi i  38 МПа; k = kx 2,58 10 6 кН/м; Ha μi ih - коэффициент Пуассона μ   0,4; Ha kz  кН/м. E - модуль сдвига G  13,57 МПа. 2 1 μ Общий вид конечно-элементной модели соору- Интегральные статические жесткости есте- жения РО АЭС-1, АЭС-2 (а), венттруба условно ственного основания на подошве фундаментной не показана, и фрагмент геометрической модели конструкции [1; 2]: с вырезом четверти (б) представлены на рис. 3. а б Рис. 3. Конечно-элементная модель сооружения РО АЭС-1 и АЭС-2: а - общий вид; б - фрагмент геометрической модели с вырезом четверти [Figure 3. 3D finite element and geometrical models of the reactor building: а - general view; б - a fragment of geometrical model with a quarter cut] В пространственной конечно-элементной модели системы сооружения РО с основанием использовались следующие типы конечных элементов: - четырехузловые оболочечные элементы для моделирования плоских элементов (стен, перекрытий и диафрагм); - пространственные стержни (стойки и ригели); - жесткие балки (для обеспечения передачи нагрузки с эксцентриситетом); - массовые элементы для моделирования на- грузок от оборудования, которые могут быть рассмотрены как сосредоточенные. Разработка модели системы «сооружение - основание» РО АЭС-1 была выполнена с применением вычислительного комплекса ANSYS, РО АЭС-2 - с применением вычислительного комплекса ABAQUS. Общий вес сооружения РО с учетом веса технологического оборудования составляет Q26,8 10 5 кН. Масса сооружения РО составляет М 2,74 10 кН с м. 5  2 Размеры фундаментной плиты сооружения в плане Lx = Ly = 67 м. Все соединения между элементами, моделирующими конструкции из монолитного железобетона, приняты жесткими. Расчетные параметры интегральных статических жесткостей грунтовой среды на контактной боковой поверхности и на подошве свай определяются по выражениям, представленным в табл. 2. При формировании результирующей реакции грунтовой среды на контактной поверхности сваи исходили из следующих предположений: - на стенках боковой поверхности сваи при формировании растягивающих напряжений на контактной поверхности нарушается условие полного прилипания, основываясь на предположении, что грунт на растяжение не работает; - при вертикальном перемещении вдоль про-дольной оси свай по контуру всей боковой поверхности сваи грунты испытывают чистый сдвиг, а на подошве сваи сжатие; - при перемещении свай с прямоугольным поперечным сечением в горизонтальном направлении в грунтовой среде в двух противоположных боковых поверхностях происходит сдвиг грунтов. В передней стенке боковой поверхности по направлению перемещения свай происходит сжатие, а на противоположной стенке - отрыв грунта от поверхности стенки сваи; - при перемещении сваи в горизонтальном направлении на подошве сваи грунты испытывают чистый сдвиг. Эпюры контактных напряжений на боковой поверхности сваи с круглым поперечным сечением при перемещении по направлениям координатных осей x, y, z представлены на рис. 4 [1; 3]. по оси x по оси у по оси z по оси х по оси у по оси z б Рис. 4. Характер распределения контактных напряжений на боковой поверхности (а) и подошве (б) сваи с круглым поперечным сечением при перемещении в грунтовой среде по направлениям координатных осей x, y, z [Figure 4. The contact stresses distribution of side surface (а) and bottom (б) of pile with a circular cross-section when moving in a soil medium along the directions of the coordinate axes x, y, z] Таблица 2 Выражения для определения интегральных статических жесткостей грунтовой среды на контактной поверхности при общем характере перемещения сваи [Table 2. Integral static stiffness of the soil medium on the contact surface with the general nature of the movement of piles] Направление Интегральная жесткость грунтовой среды [Integral stiffness] перемещения сваи На боковой поверхности сваи На подошве сваи Таблица 3 Выражения для определения интегральных статических жесткостей грунтовой среды на контактной поверхности при общем характере перемещения сваи с круглым поперечным сечением [Table 3. Integral static stiffness of the soil medium on the contact surface with the general nature of the movement of pile with a circular cross section] Направление Интегральная жесткость грунтовой среды [Integral stiffness] перемещения сваи На боковой поверхности сваи На подошве сваи В табл. 2 введены следующие обозначения в зависимости от геометрической формы поперечных сечений сваи: A1x - площадь контактной боковой поверхности сваи с грунтовой средой, испытывающей сдвиг при перемещении сваи по на- правлению оси x; A2x - площадь контактной боковой поверхности сваи с грунтовой средой, испытывающей сжатие при перемещении сваи по направ- лению оси x; A1y - площадь контактной боковой поверхности сваи с грунтовой средой, испытывающей сдвиг при перемещении сваи по направлению оси y; A2y - площадь контактной боковой поверхности сваи с грунтовой средой, испытывающей сжатие при перемещении сваи по направлению оси y; Az - площадь контактной боковой поверхности сваи с грунтовой средой или площадь боковой поверхности сваи, испытывающей сдвиг при перемещении сваи в вертикальном направлении; AL - площадь подошвы сваи. Выражения для определения интегральных статических жесткостей грунтовой среды на контактной поверхности сваи с круглым поперечным сечением обобщены в табл. 3. Схема расположения сооружения со свайным фундаментом в геологической структуре основания сооружения РО АЭС-2 представлена на рис. 5. Суммарные интегральные жесткости основания за счет эффектов взаимодействия свайного куста и ростверка с грунтовой средой принимают следующие значения: kx  ky  3,0794 10 кН/м; 7 kz  2,3322 10 7 кН/м. Определим характеристики грунтовой среды в случае реализации натурального и свайного основания для площадки размещения РО АЭС-1. Схема расположения свайного поля РО АЭС-1 в плане представлена на рисунке 6. Схема расположения сооружения со свайным фундаментом в геологической структуре основания сооружения РО АЭС-1 представлена в [6]. Диаметр свай с круглым поперечным сечением принят равным d = 0,6 м, длина свай hc = 18,0 м. С учетом требований СП 50-102-2003 [8] расстояние между осями забивных висячих свай принято равным x y,  2,0 м  3d 1,8 м , расстояние от осей свай до края фундаментной плиты (ростверка) сооружения равно δx y,  0,5 м . При этом общее число свай в свайном кусте составляет 1089 штук. В табл. 3 введены следующие дополниn Gs i i, h тельные обозначения: Gs  i1  9,16 МПа, hc n μi ih μs  i1  0,33 - приведенный статический моhc дуль сдвига и коэффициент Пуассона грунтов основания по высоте зоны расположения свайного поля; GsL  5,4 МПа, μsL  0,39 - модуль сдвига и коэффи- циент Пуассона грунтов на уровне подошвы свай; Rs  4,2 - корректирующий коэффициент, учитывающий эффекты взаимодействия сваи в составе свайного куста [4; 8]. Суммарные интегральные статические жесткости основания РО АЭС-1 с учетом эффектов взаи- модействия ростверка и свайного куста с грунтовой средой принимают следующие значения: kx  ky  5,358 10 7 кН; м kz  3,764 10 7 кН. м Рис. 5. Схема расположения РО АЭС-2 со свайным фундаментом в геологической структуре основания [Figure 5. Layout of the reactor building NPP-2 with pile foundation in the geological structure of the base] Рис. 6. Схема расположения свайного поля в плане для РО АЭС-1 [Figure 6. Layout of the pile field of reactor building NPP-1] Интегральные жесткости основания сооружения РО на естественном основании и в случае применения свайного фундамента обобщены в табл. 4. Представленные в ней результаты наглядно демонстрируют, что жесткость основания сооружения при реализации рассматриваемого варианта свайного фундамента более чем на порядок превышает жесткость естественного основания сооружения. Изополя вертикальных перемещений фундаментной плиты РО АЭС-1 для естественного и свайного основания при нормальной эксплуатации (НЭ) представлены на рис. 7 и 8. Таблица 4 Численные значения интегральных жесткостей основания сооружения РО на естественном основании и в случае применения свайного фундамента [Table 4. Numerical values of the integral stiffness of the reactor building structure on a natural foundation and in the case of pile foundation] Интегральные жесткости основания [Integral stiffness], 107кН м Естественное основание [Natural foundation] Свайное основание [Pile foundation] kx  ky kz kx  ky kz 0,258 0,364 5,358 3,764 Рис. 7. Изополя вертикальных перемещений (м) фундаментной плиты РО АЭС-1 для естественного основания при НЭ [Figure 7. Isolines of vertical displacements (m) of the base slab of the reactor building NPP-1 on the natural foundation on normal operation] Рис. 8. Изополя вертикальных перемещений (м) фундаментной плиты РО АЭС-1 для свайного основания при НЭ [Figure 8. Isolines of vertical displacements (m) of the base slab of the reactor building NPP-1 on the pile foundation on normal operation] Рис. 9. Изополя расчетных максимальных вертикальных перемещений (м) фундаментной плиты при НЭ [Figure 9. Isolines of vertical displacements (m) of the base slab of the reactor building NPP-2 on the pile foundation on normal operation] Расчетные значения осадки (рис. 7) в среднем примерно в 1,9 раза превышают величину осадки, полученную по результатам наблюдений (рис. 2). Данное обстоятельство согласуется с аналогичными результатами, представленными в [5; 6]. Расхождение между результатами натурных наблюдений и расчетов обусловлено тем обстоятельством, что по расчету вычисленная осадка основания сооружения соответствует всему периоду эксплуатации, включая период возведения сооружения, а результаты наблюдения относятся только к периоду эксплуатации, то есть начиная с 1985 года. Изополя вертикальных перемещений фундаментной плиты РО АЭС-2 для свайного основания при НЭ представлены на рис. 9. Сопоставление результатов расчетов вертикальных перемещений фундаментной конструкции сооружения РО АЭС-1 на естественном основании (рис. 7) и на свайном основании (рис. 8) показывает, что при реализации рассматриваемой схемы свайного фундамента осадка сооружения уменьшается более чем на порядок. Результаты численного эксперимента по реализации свайного фундамента для АЭС-1 хорошо согласуются с результатами расчетов для существующей реализации свайного основания на примере РО АЭС-2. Заключение Полученные результаты свидетельствуют о том, что использование свайного фундамента позволяет существенно повысить устойчивость и несущую способность оснований сооружений АС. Данное обстоятельство подтверждает высокую эффективность реализации свайных фундаментов для возведения массивных сооружений на слабых грунтах.

Об авторах

Акоп Егишевич Саргсян

АО «Атомэнергопроект»

Автор, ответственный за переписку.
Email: gukova_eg@aep.ru

д. т. н., профессор, академик МАИ при ООН, начальник научно-исследовательского отдела динамики и сейсмостойкости

Российская Федерация, 105005, Москва, ул. Бакунинская, д. 7, стр. 1

Елена Геннадьевна Гукова

АО «Атомэнергопроект»

Email: gukova_eg@aep.ru
SPIN-код: 2653-5484

главный специалист научно-исследова- тельского отдела динамики и сейсмостойкости

Российская Федерация, 105005, Москва, ул. Бакунинская, д. 7, стр. 1

Список литературы