Выбор оптимальной оболочки покрытия на квадратном плане в виде поверхности переноса

Полный текст

Введение 1 Оболочки в форме поверхностей переноса имеют перспективы для применения в архитектуре ввиду их эстетической выразительности в сочетании с малыми весом и объемом материала [16]. Выбор оболочек с близкими габаритными размерами и различной геометрией занимает ученых-механиков начиная с В.В. Новожилова [1]. Многие работы посвящены исследованию такой проблемы, но подавляющее большинство исследований реализованы для уже хорошо изученных и зарекомендовавших себя форм, в частности куполов на основе различных поверхностей вращения [1-4]. Имеются также исследования на тему сравнительного анализа напряженно-деформированного состояния оболочек вращения неканонической формы [5-9]. Помимо этого, для оболочек вращения разработаны и апробированы несколько критериев их оптимальности [10]. Работ, посвященных выбору оптимальных оболочек переноса, значительно меньше. В данной статье рассмотрены четыре оболочки в форме поверхностей переноса, перекрывающие квадратный план. Предполагается, что конструкции могут быть изготовлены путем торкретирования, нанесения бетонного раствора на арматурные сетки соответствующей геометрии. Выбраны формы, которые технологически возможно было бы изготовить из металлических стержней или сеток: поверхность переноса окружности по окружности, цепной линии по цепной линии, эллипса по эллипсу и синусоиды по синусоиде. 1. Цель исследования Целью данной работы является выбор оптимальной с точки зрения напряженно-деформированного состояния формы оболочки для покрытия квадратного в плане здания размером 6×6 м из железобетона. На примере такого объекта предполагается изучить особенности работы оболочек четырех разных форм в виде поверхностей переноса, выбрать из них оптимальные для применения в практике строительства, выявить нерациональные варианты, обозначить основные трудности, возможные при проектировании, и пути их разрешения. 2. Материалы и методы Уравнения поверхностей прямого переноса общеизвестны. Они приводятся в литературе [11; 12]. Произведено геометрическое моделирование и конечно-элементный анализ оболочек на основе четырех явных уравнений поверхностей. 2.1. Поверхность переноса цепной линии по цепной линии Рис. 1. Поверхность переноса цепной линии по цепной линии [Figure 1. Surface of translation of catenary curve along catenary curve] ∙ ℎ ∙ ℎ ∙ ℎ ∙ ℎ. 3 м, 4,657746 м, (1) где a и d - параметры, связанные со стрелой подъема; b и с - половина размера в плане вдоль координатных осей х и y соответственно. Стрела подъема в данном случае определена с некоторой погрешностью (порядка 10-6 м), поскольку не может быть выражена в явном виде из уравнения поверхности. 2.2. Поверхность переноса окружности по окружности (тороид) Рис. 2. Поверхность переноса окружности по окружности [Figure 2. Surface of translation of circle curve along circle] . . 2 2 . . , 2 2 6 м, 5 м, (2) где a и b - размеры в плане вдоль координатных осей x и y; r1 и r2 - радиусы направляющей и образующей окружностей соответственно. 2.3. Поверхность переноса эллипса по эллипсу Рис. 3. Поверхность переноса эллипса по эллипсу [Figure 3. Surface of transition of ellipse along ellipse] , 3, 1, 6, 1, (3) где f1 - стрела подъема эллипсов, лежащих в плоскостях y = 0 и y = d; f2 - стрела подъема эллипсов, лежащих в плоскостях x = 0 и x = c; c и d - размеры в плане; a, b - полуоси эллипсов, получающихся в сечениях плоскостями y = const; m, n - полуоси эллипсов, получающихся в сечениях x = const. 2.4. Поверхность переноса синусоиды по синусоиде Рис. 4. Поверхность переноса синусоиды по синусоиде [Figure 4. Surface of transition of sinusoid curve along sinusoid] , 6 м, 1 м, где a и b - длины отрезков, на которых умещается одна полуволна синусоиды в направлениях x и y соответственно; с и d - амплитуды синусоид. Каждая оболочка имеет размеры в плане 6×6 м, стрелу подъема 2 м и толщину 8 см, расчетные характеристики материала - условного железобетона E = 325Мпа, ν = 0.17 Оболочки опираются на жесткие диафрагмы, таким образом, по всем краям закрепление жесткое. К оболочкам приложена внешняя нагрузка типа собственного веса величиной 10000 Н/м2. Методом конечных элементов произведен статический расчет оболочек. Метод конечных элементов реализован в программном комплексе ANSYS 15 APDL при помощи четырехугольных элементов shell181 [13]. Длина стороны элемента 25 см. Модель оболочки имеет 27×27 = 729 узлов и, соответственно, 676 элементов, что достаточно для целей данного расчета. Получены изополя перемещений и силовых факторов, а также эпюры вдоль линии, проходящей через центр оболочки и середины противолежащих сторон. На первый взгляд, построение эквивалентных напряжений (по Мизесу) для условного материала без учета армирования не имеет смысла, но на самом деле эти изополя могут дать примерную картину расположения проблемных с точки зрения армирования зон, требующих усиления. 3. Результаты Далее приведены эпюры в серединных сечениях (половина, так как схема симметричная). На рисунках эпюры и изополя размещены в следующем порядке: а - для поверхности переноса цепной линии по цепной, б - для поверхности переноса окружности по окружности, в - для поверхности переноса эллипса по эллипсу, г - для поверхности переноса синусоиды по синусоиде. В оболочках типа «эллипсоид по эллипсоиду» и «синус по синусу» возникают также поперечные и перерезывающие силы, сопоставимые с нормальными. a б в г Рис. 5. N11 нормальные силы [Figure 5. N11 is axial force] а б в г Рис. 6. N22 нормальные силы [Figure 6. N22 is axial force] а б в г Рис. 7. Изгибающие моменты M11 [Figure 7. Bending moments М11] а б в г Рис. 8. Изгибающие моменты M22 [Figure 8. Bending moments М22] а б в г Рис. 9. Изополя прогибов [Figure 9. Deflection isofields] а б в г Рис. 10. Эквивалентные напряжения по Мизесу [Figure 10. Equivalent stress (von Mises stress) isofields] Таблица Сравнение максимальных усилий и перемещений [Table. The comparison of maximum stresses and strain] N1 N2 M1 M2 uz Q23 N12 экв [equiv] Цепная [Catenary] -1886 -2448 4,35 23,45 4,6*10-6 - - 51152 Окружность [Circle] -1996 -2498 3,34 17,97 5,18*10-6 - - 44900 Эллипс [Ellipse] +1118/-3684 -3684 -10,87 -61,33 2,11*10-5 592 146 79780 Синус [Sinus] -2347 -2190 6.33 31.36 9,18*10-6 - 175 84910 Выводы По результатам проведенных численных экспериментов можно сделать следующие выводы: - поверхности переноса окружности по окружности и цепной линии по цепной имеют сравнительно меньшие значения нормальных сил и моментов; - поверхность переноса синусоида по сину-соиде имеет наименьший прогиб в центре и локальные максимумы моментов (максимумы располагаются не в центре оболочки); - эллипс по эллипсу - наименее выгодная оболочка по значениям силовых факторов, возникают растягивающие, поперечные и перерезывающие силы, для железобетона требуется усиленное армирование; - все оболочки имеют зоны больших экви-валентных напряжений по контуру опирания и в углах. Наименее эта проблема выражена в случае поверхности переноса окружности по окружности, наиболее остро (самые большие напряжения) у поверхности переноса синусоида по синусоиде. Для железобетонной конструкции это означает, что потребуется усиление армирования для восприятия данных напряжений. Перспективы данного исследования заключаются в дальнейшем рассмотрении особенностей работы таких оболочек с точки зрения устойчивости, динамики и ударных воздействий.

Об авторах

Евгения Михайловна Тупикова

Российский университет дружбы народов

Автор, ответственный за переписку.
Email: tupikova-em@rudn.ru
SPIN-код: 5501-6984

кандидат технических наук, ассистент департамента строительства Инженерной академии

Российская Федерация, 117198, Москва, ул. Миклухо-Маклая, 6

Список литературы