Обзор высокопрочной винтовой арматуры, применяемой в предварительно напряженных конструкциях

Полный текст

Введение [*****] Сейчас в мировой практике и в том числе в Российской Федерации с каждым годом возрастают объемы применения железобетона (мостостроение, АЭС, специальные сооружения, гражданское и промышленное строительство). И часто главнейшей задачей для использования строительных материалов является не их цена, а их безопасность и сохранение значительных эксплуатационных свойств на протяжении всей жизни зданий и сооружений. В мировой практике строительства уже давно известно, что на каждый доллар, вложенный в повышение эксплуатационных свойств и долговечности, приходится сто долларов отдачи, сэкономленных на эксплуатационные затраты. Арматурные работы по сравнению с опалубочными и бетонными являются наиболее трудоемкими и продолжительными и занимают основную долю в сметах на стоимость возведения сооружений [1]. Механические и особенно муфтовые резьбовые соединения позволяют значительно сократить трудоемкость, металлоемкость и сроки возведения металлических каркасов. Их реализация возможна на базе применения винтовой арматуры [2]. Во многих специальных, мостовых сооружениях, зданиях атомной энергетики и в сооружениях, находящихся в зонах повышенной сейсмоопасности, для повышения их надежности, эксплуатационных свойств, безопасности, уменьшения материалоемкости и трудозатрат применяют предварительно напряженную высокопрочную винтовую арматуру [3], о которой и пойдет речь в данном обзоре. 1. Мировой опыт в производстве высокопрочного винтового арматурного профиля 1.1. Европейская высокопрочная арматура на примере винтового профиля DYWIDAG Пионерами на рынке винтового арматурного проката в конце 1960-х годов выступила строительная компания DYWIDAG. Впервые данная арматура была произведена в Германии на металлургическом заводе Peine-Salzqiter. Среди различных арматурных прокаток был создан и высокопрочный класс арматуры Gr1080/1230 и Gr835/1030 диаметром 16-50 мм, предназначенный для использования в предварительно напряженных железобетонных конструкциях (рис. 1) [4]. Рис. 1. Винтовой профиль DYWIDAG [Figure 1. Thread bar DYWIDAG] Арматурный прокат производится до сих пор и распространен по всему миру, особенно в европейских странах, Америке и Канаде. Таблица 1 Физико-механические показатели винтовой арматуры DYWIDAG [Table 1. Physico-mechanical properties of DYWIDAG thread bar] Наименование [Designation] Винтовая арматура [Thread bar] 18 WR 26 WR 32 WR 36 WR 40 WR 47 WR Номинальный диаметр ds, мм [Nominal diameter ds, mm] 17,5 26,5 32 36 40 47 Площадь поперечного сечения Sn, мм2 [Cross section area Sn, mm²] 241 552 804 1,018 1,257 1,735 Масса на погонный метр1 M, кг/м [Nominal mass per metre1 M, kg/m] 1,96 4,48 6,53 8,27 10,20 14,10 Шаг резьбы c, мм [Pitch c, mm] 8 13 16 18 20 21 Значение разрушающей нагрузки Fm, кН [Characteristic of breaking load Fm, kN] 255 580 845 1,070 1,320 1,820 Максимальные начальные значения преднапряжения2 Pm0,max = Sn × 0,8 × fp,k, кН [Maximum initial stressing force2 Pm0,max = Sn × 0,8 × fp,k, kN] 204 464 676 856 1,056 1,457 Максимальные значения перенапрягающих усилий3 P0,max= Sn × 0,95 × fp0,1k, кН [Maximum overstressing force3 P0,max= Sn × 0,95 × fp0,1k, kN] 219 499 722 912 1,131 1,566 Примечание: 1 - номинальная масса на метр включает в себя 3,5 % не несущих нагрузки ребер; 2 - приведенные значения являются максимальными значениями в соответствии с Еврокодом 2; 3 - перенапряжение допускается, если сила в домкрате для предварительного напряжения может быть измерена с точностью, равной 5 % от конечного значения силы предварительного напряжения. [Note: 1 - the nominal mass per metre includes 3.5% not load bearing portion of ribs; 2 - the given values are maximum values according to Eurocode 2; 3 - overstressing is permitted if the force in the prestressing jack can be measured to an accuracy of 5% of the final value of the prestressing force.] Данный арматурный прокат имеет следующие технические характеристики (табл. 1): стержни предназначены для предварительного напряжения, горячекатаные, с круглым поперечным сечением и лысками по бокам. Натягиваются способом натяжения на упоры при помощи гидравлических домкратов. Изготовлены из стали Y 1050 H согласно prEN 10138-4 [4]. Винтовая арматура выпускается длиной прокатки до 18 м и может быть разрезана на заданные длины перед отправкой на рабочую площадку. Варианты диаметров - 17,5, 26,5, 32, 36, 40 и 47 мм. Имеет непрерывные горячекатаные ребра, обеспечивающие правостороннюю резьбу по всей длине. Может быть разрезана в любом месте и навинчиваться без дополнительной подготовки. Маркируется по номинальному диаметру и WR, например 26 WR. Стержни имеют номинальную прочность на растяжение Rs = 1050, 930 и 835 Н/мм2 в соответствии с классом проката. 1.2. Китайская высокопрочная арматура на примере винтового профиля от компаний Yidao и OVM В связи с активным экономическим ростом в Китае в 2011 году китайские компании переняли опыт европейских металлургов и также начали производить высокопрочную арматуру винтового профиля для предварительного напряжения. Арматура производится в соответствии с требованиями китайских норм и активно используется в массовом строительстве китайской инфраструктуры (рис. 2). Технические характеристики (табл. 2) [5]: cделана по стандарту GB/T 20065-2016. Предел текучести 1080 МПа. Предел прочности 1230 МПа. Состав: 40Si2MnV. Доступные диаметры - 25, 32, 36, 40, 50 мм. Арматура предназначенная для натяжения на бетон. Класс - PSB1080. Длина прокатки 9 и 12 м. Вогнуто-выпуклая шайба [Domed plate] Выпуклая гайка [Domed nut] Цельный винтовой стержень [Full thread bar] Цельный винтовой стержень [Full thread bar] Муфта [Coupler] Контргайка [Lock nut] Анкерная шайба [Flat steel plate] Анкерная гайка [Flat hex nut] Рис. 2. Арматура винтового профиля фирмы Yidao [Figure 2. Thread bar Yidao] Таблица 2 Физико-механические показатели винтовой арматуры Yidao [Table 2. Physico-mechanical properties of Yidao thread bar] Диаметр [Diameter] Площадь поперечного сечения [Cross-sectional area] Вес погонного метра [Weight] PSB 1080 Минимальный предел текучести [Minimum yield stress] Минимальный предел прочности [Minimum ultimate stress] мм [mm] мм2 [mm2] кг/м [kg/m] МПа [MPa] кН [kN] МПа [MPa] кН [kN] 15 177 1,4 1080 191 1230 218 20 314 2,47 1080 339 1230 386 25 491 4,1 1080 530 1230 604 32 804 6,65 1080 868 1230 989 36 1018 8,41 1080 1099 1230 1252 40 1257 10,34 1180 1358 1230 1546 50 1963 16,28 1080 2120 1230 2414 Удлинение при разрушении A, % [Elongation at fracture A, %] ≥ 6 Полное удлинение при максимальной нагрузке Agt, % [Total elongation at max force Agt, %] ≥ 3,5 Релаксация после 1000 часов, % [Relaxation at 1000 h, %] ≤ 4 Модуль упругости, МПа [Modulus of elasticity, MPa] 2×105 Предназначена для строительства шоссе, мостов, железобетонных анкерных систем, опалубочных панелей, промышленных зданий, гидротехнических сооружений, зданий из сборного железобетона. Горячекатаная с правой резьбой. Для анкеровки применяются гайка, плоская стальная пластина, контргайка, резьбовая муфта, выпуклая гайка, пластина под выпуклую гайку и гидравлический домкрат. 1.3. Японская высокопрочная винтовая арматура фирмы Sumitomo Япония, как и многие другие страны, перенимала европейский опыт в создании винтового арматурного проката (рис. 3). Но в профилях японского образца появились несколько отличий, таких как отсутствие боковой лычки или вовсе ее замена на желоба, чтобы убрать концентрации напряжений и снизить вес погонного метра арматурного проката. Также изменен угол винтовых ребер по отношению к оси стержней для уменьшения шага ребер и увеличения сцепления с бетоном, которое сильно влияет на работу предварительно напряженной арматуры в бетоне. Технические характеристики арматуры приведены в табл. 3 [6]. Таблица 3 Физико-механические показатели винтовой арматуры Sumitomo Обозначение Предел текучести, Н/мм2 Предел прочности на растяжение, Н/мм2 Удлинение, % Релаксация, % Погонная масса, кг/м Номинальный диаметр Измерения винтовой области dh, мм dv, мм Высота a, мм Ширина b, мм Шаг c, мм Угол α, ° 23 мм 930 1080 6,0 4,0 3,42 23,0 23,0 1,40 5,5 12,0 81,0 930 1180 26 мм 930 1080 4,38 26,0 26,0 1,70 6,5 12,7 930 1180 32 мм 930 1080 6,63 32,0 32,0 2,00 7,0 17,0 930 1180 36 мм 930 1080 8,27 36,0 36,0 2,18 8,6 18,0 Table 3 Physico-mechanical properties of Sumitomo thread bar Designation Yield strength, N/mm2 Tensile strength N/mm2 Elongation, % Relaxation, % Weight, kg/m Nominal diameter Measurement of thread area dh, mm dv, mm Height a, mm Width b, mm Pitch c, mm Angle α, ° 23 mm 930 1080 6.0 4.0 3.42 23.0 23.0 1.40 5.5 12.0 81.0 930 1180 26 mm 930 1080 4.38 26.0 26.0 1.70 6.5 12.7 930 1180 32 mm 930 1080 6.63 32.0 32.0 2.00 7.0 17.0 930 1180 36 mm 930 1080 8.27 36.0 36.0 2.18 8.6 18.0 Рис. 3. Арматура винтового профиля фирмы Sumitomo [Figure 3. Thread bar Sumitomo] 2. Отечественный арматурный винтовой прокат и новый вид арматуры класса Ав1000П С конца 1970-х годов в СССР делались попытки воссоздания и освоения производства винтовой арматуры на приведенных ниже предприятиях [7]: - Донецкий металлопрокатный завод, класс арматуры № 25, A-III; - Макеевский меткомбинат, классы арматуры № 25 и 32, А-III и Aт-V; - Криворожский меткомбинат, классы арматуры № 18, 25 и 32, А-III и Aт-V; - Западно-Сибирский меткомбинат, классы арматуры № 14, 16, 18, 20 и 25, A-III, A500C, Aт-V, Aт-VII, а также № 36 класса А500С; - Череповецкий меткомбинат, класс арматуры № 36 A-V (23X2Г2T). В данное время винтовой профиль арматурного проката могут воспроизвести лишь Запсибметкомбинат, Белорусский металлургический завод и Тульский МПЗ [7; 8]. Несмотря на то что технология создания винтового профиля по сравнению с традиционными профилями приводит к удорожанию стоимости арматурных стержней, это не мешает винтовому прокату массово внедряться в железобетонные конструкции по всему миру. В первую очередь это связано с тем, что арматура, как правило, стыкуется в нахлестку, а значит, ведет к перерасходу арматурной стали, например в Германии на некоторых объектах при стыковке в нахлестку уходит до 50 % всей арматуры объекта [9]. А в густоармированных конструкциях стыковка бывает достаточно затруднительной и может приводить к плохой укладываемости и вибрации бетонной смеси. Есть и другие причины, мешающие внедрению винтового проката, такие как: - удорожание прокатки стержней на заводах из-за необходимости синхронизации прокатных валов стана (рис. 4); - чрезмерная распорность проката по двум направлениям со стороны ребер; - наличие зарубежных патентов на уже существующие основные виды профилей винтового проката. В РФ и странах СНГ при монолитном строительстве помимо стыковки часто используют сварочные соединения, уменьшающие длину нахлеста. Но в связи с требованиями СП 52-101-2003, увеличивающими длину нахлеста на 15-30 %, сварочные соединения также перестают быть выгодными, поэтому применение муфтовых резьбовых соединений и развитие новых видов винтового арматурного проката наиболее актуально (рис. 5) [10]. Рис. 4. Рабочая клеть двухвалкового прокатного стана [Figure 4. Working stand of a two-roll rolling mill] Стоит отметить, что винтовая арматура обладает большим потенциалом в качестве предварительно напряженной арматуры в железобетонных конструкциях. В технологии ее применения есть значительные преимущества благодаря применению гидравлических домкратов, вытягивающих арматуру по ходу резьбы, и упрощенной системе анкеровки арматуры в теле бетона [11]. Для предотвращения указанных недостатков в 2003-2004 годах был изобретен новый вид арматурного профиля, способный объединить сильные стороны кольцевого профиля по ГОСТу 5781-82, а именно высокие показатели критерия Рема, положительно влияющие на распорность арматуры, и серповидного, имеющего меньшее количество пересечений с поперечными ребрами, которые негативно влияли на выносливость кольцевого профиля. В итоге скрещивания был реализован серповидный четырехсторонний профиль класса А500СП [12]. Рис. 5. Винтовая арматура с основными винтовыми соединениями [13]: а - сжато-растянутый стык с контргайками; б - сжатый стык с контргайками; в - сжатый (контактный) стык; г - два вида концевых анкеров винтовой арматуры; 1 - соединительная муфта; 2 - контргайка; 3 - щель для контроля контакта стержней; 4 - анкерная гайка; 5 - анкерная шайба [Figure 5. Thread bar with basic thread joints [13]: а - compressed-stretched joint with lock nuts; б - compressed joint with lock nuts; в - compressed (contact) joint; г - two types of end anchors of thread bar; 1 - coupling; 2 - lock nut; 3 - slot for rod contact control; 4 - anchor nut; 5 - anchor plate] При одной и той же высоте ребер получилось улучшить показатели критерия Рема даже при увеличении шага между ребрами от 10 до 15 %. Таким образом, между поперечными ребрами есть достаточное количество пространства для того, чтобы в это пространство смог попасть заполнитель из бетонной смеси, тем самым увеличивая сцепление бетона и арматуры. А четырехрядное расположение поперечных ребер исправляет проблему двухосной распорности при двухстороннем расположении серповидных ребер [14]. Для сравнения преимуществ и недостатков трех вышеупомянутых профилей (рис. 6). посредством трехбалльной оценки была составлена табл. 4 Рис. 6. Виды периодического профиля отечественного арматурного проката: А - кольцевой; Б - двухсторонний серповидный; В - четырехсторонний серповидный [Figure 6. Types of periodic profile of domestic rebar: А - ring bar; Б - crescent-shaped two-way; В - crescent four-sided] Таблица 4 Оценка эффективности известных видов периодических профилей арматуры [13] № п/п Геометрические параметры и оценочные характеристики периодического профиля стержней, определяющие высокие эксплуатационные качества арматуры (нормируемые параметры выделены жирным шрифтом) Оптимальные уровни значений и показателей Значения геометрических параметров и оценочных характеристик для применяемых в РФ типов арматурных профилей (число значков (+) - условно балльная оценка эксплуатационных качеств) Кольцевой по ГОСТу 5781 Серповидный двухсторонний по СТО АСЧМ 7-93 Серповидный четырехсторонний по ТУ 14-1-5526 1 2 3 4 5 6 1 Относительная площадь смятия поперечных ребер fr 0,07-0,08 фактическая 0,093-0,128 (++) Нормируемая не менее 0,043-0,056 (++) Нормируемая не менее 0,075-0,078 (+++) 2 Шаг поперечных ребер (с учетом допусков) t (0,6-0,8) dн 0,3-0,7 dн (++) (0,4-1,0) dн (0,42-0,69) dн (++) (0,50-0,86) dн (+++) 3 Высота поперечных ребер (для серповидных ребер -максимальная) h ≥ 0,065 dн (0,04-0,05) dн (++) (0,065-0,1) dн (0,067-0,083) dн (+++) (0,063-0,083) dн (+++) 4 Плавность сопряжения боковых поверхностей поперечных и продольных ребер с поверхностью сердечника (радиус сопряжения r) Максимально возможный 1,5-3,5 мм (только для поперечных ребер) (++) Не предусматривается и не нормируется (++) Предусматривается, но не нормируется (+++) 5 Коэффициент охвата сердечника поперечными ребрами (0,8-0,9) πdн (0,85-0,95) πdн (+++) (0,75-0,80) πdн (++) (0,85-0,95) πdн (+++) 6 Отношение расстояния в свету между поперечными ребрами к их высоте ci / h ≥ 8 3,12-6,5 (+) 4,72-7,10 (++) 7,12-10,75 (+++) 7 Возможность увеличения высоты поперечных ребер для достижения оптимальной площади смятия ребер fr Не требуется до 0,07-0,08 Не требуется (+++) Средняя (++) Высокая (+++) 8 Способность при минимальных нормируемых значениях fr сохранения сцепления с бетоном при пластических деформациях арматуры за пределом текучести _ Средняя (++) Средняя (++) Высокая (+++) 9 Возможность усиления сцепления с бетоном при повышении площади смятия ребер (при адекватном поперечном армировании конструкции) Высокая Малая (++) Средняя (++) Высокая (+++) 10 Способность обеспечения нормируемого уровня сопротивления динамическим, в том числе циклическим, нагрузкам Высокая Средняя (++) Высокая (+++) Высокая (+++) 11 Деформативность железобетонных изгибаемых элементов (балок, плит) при нормативной нагрузке Низкая Низкая (+++) Средняя (++) Низкая (+++) 12 Трещиностойкость железобетонных изгибаемых элементов (балок, плит) при нормативной нагрузке Высокая Высокая (+++) Средняя (++) Высокая (+++) 13 Защита от воздействия агрессивных сред (с учетом п. 12) Высокая Высокая (+++) Средняя (++) Высокая (+++) 14 Способность при минимальных нормируемых значениях fr к обеспечению надежности и жесткости концевых анкеров (обжатых шайб) на предварительно напрягаемых арматурных стержнях с натяжением на упоры форм Высокая Высокая (+++) Средняя (++) Высокая (+++) Окончание табл. 4 1 2 3 4 5 6 15 Длина зоны передачи напряжений на бетон при отпуске натяжения арматуры Малая Малая (+++) Средняя (++) Малая (+++) 16 Распорность профиля на длине зоны передачи напряжений на бетон при значениях fr: - минимальных нормируемых; - при фактических высоких и близких к оптимальным Низкая Низкая Высокая (+) Высокая(+) Низкая (+++) Средняя (++) Низкая (+++) Низкая (+++) 17 Узнаваемость (простота идентификации) класса арматуры на стройплощадке Высокая Средняя (++) Средняя (++) Высокая (+++) 18 Технологичность в производстве Высокая Средняя (++) Высокая (+++) Высокая (+++) Суммарная условно балльная оценка эффективности типов периодического профиля арматурных стержней (+)42 (+)42 (+)57 Table 4 Evaluation of the effectiveness of known types of periodic reinforcement profiles [13] No. Geometric parameters and evaluation characteristics of the periodic profile of rods that determine the high performance of the reinforcement (normalized parameters are highlighted in bold) Optimal levels of values and indicators Values of geometric parameters nd evaluation characteristics for the types of reinforcement profiles used in the Russian Federation (the number of icons (+) is a conditional point rating of performance) Ring bar according to GOST 5781 Crescent-shaped two-way according to STO ASCHM 7-93 Crescent four-sided according to TU 14-1-5526 1 2 3 4 5 6 1 The relative area of crushing of the transverse ribs fr 0,07-0,08 Actual 0,093-0,128 (++) Normalized not less 0,043-0,056 (++) Normalized not less 0,075-0,078 (+++) 2 Step of transverse ribs (subject to tolerances) t (0,6-0,8) dн 0,3-0,7 dн (++) (0,4-1,0) dн (0,42-0,69) dн (++) (0,50-0,86) dн (+++) 3 Height of transverse ribs (maximum for crescent ribs) h ≥ 0,065 dн (0,04-0,05) dн (++) (0,065-0,1) dн (0,067-0,083) dн (+++) (0,063-0,083) dн (+++) 4 The smoothness of the mating of the lateral surfaces of the transverse and longitudinal ribs with the surface of the core (mating radius r) The highest possible 1,5-3,5 mm (only for transverse ribs) (++) Not provided and not standardized (++) Provided and not standardized (+++) 5 The coefficient of coverage of the core transverse ribs (0,8-0,9) πdн (0,85-0,95) πdн (+++) (0,75-0,80) πdн (++) (0,85-0,95) πdн (+++) 6 The ratio of the distance in the light between the transverse ribs to their height ci / h ≥ 8 3,12-6,5 (+) 4,72-7,10 (++) 7,12-10,75 (+++) 7 The ability to increase the height of the transverse ribs to achieve the optimal area of crushing ribs fr Not required up to 0,07-0,08 Not required (+++) Medium (++) High (+++) 8 Ability at the minimum standardized values of fr to maintain adhesion to concrete during plastic deformation of the reinforcement beyond the yield strength _ Medium (++) Medium (++) High (+++) 9 Possibility of reinforcing adhesion to concrete with increasing rib crushing area (with adequate transverse reinforcement of the structure) High Small (++) Medium (++) High (+++) Table 4, ending 1 2 3 4 5 6 10 The ability to provide a normalized level of resistance to dynamic, including cyclic loads High Medium (++) High (+++) High (+++) 11 Deformability of reinforced concrete bending elements (beams, plates) at standard load Low Low (+++) Medium (++) Low (+++) 12 Fracture resistance of reinforced concrete bending elements (beams, plates) at standard load High High (+++) Medium (++) High (+++) 13 Protection against aggressive environments (subject to clause 12) High High (+++) Medium (++) High (+++) 14 The ability, at minimum normalized values of fr, to ensure the reliability and rigidity of end anchors (crimped washers) on pre-stressed reinforcing bars with tension on the mold stops High High (+++) Medium (++) High (+++) 15 The length of the zone of stress transmission to concrete when releasing tension reinforcement Small Small (+++) Medium (++) Small (+++) 16 Profile span along the length of the zone of stress transmission to concrete at values of fr: - minimum normalized; - at actual high and close to optimal Low Low High (+) High(+) Low (+++) Medium (++) Low (+++) Low (+++) 17 Recognition (ease of identification) of the reinforcement class at the construction site High Medium (++) Medium (++) High (+++) 18 Manufacturability High Medium (++) High (+++) High (+++) The total conditionally point assessment of the effectiveness of the types of periodic profile of reinforcing bars (+)42 (+)42 (+)57 Рис. 7. Испытания винтовой арматуру Ав500П [Figure 7. Testing thread bar Av500P] По многим показателям четырехсторонний серповидный профиль явно выигрывает. Поэтому на основе арматурного проката А500СП были сделаны опытные прокатки винтового четырехстороннего серповидного профиля Ав500П и Ав1000П, уже вовсе не имеющего продольных ребер, тем самым потенциально увеличивая прочность на выносливость железобетонной конструкции. Сейчас в НИИЖБ имени А.А. Гвоздева проводятся его испытания для определения физико-механических характеристик и обнаружения того, как он ведет себя в муфтовых соединениях и внутри железобетонных конструкций (рис. 7) [15]. Заключение Рассмотрены основные профили винтового арматурного проката в России и за рубежом. Изучены их технические характеристики и механические свойства, на основе которых можно сделать вывод о том, что развитие винтового арматурного проката и муфтовых соединений для предварительного напряжения наблюдается во многих ведущих государствах, как с некоторыми различиями в производстве арматуры для удовлетворения стандартов металлопроката своей страны, так и с изменениями, касающимися винтового профиля в целом, значительно меняющими его физико-механические характеристики и поведение внутри предварительно напряженных конструкций. Для отечественного рынка наибольший интерес представляет винтовая арматура с четырехрядным серповидным профилем класса Ав1000П - уникальная российская разработка, способная после прохождения всех испытаний и внесения в нормативные документы не только заменить более дорогой импортный арматурный прокат, но и попасть на экспортный рынок. Подобные разработки необходимы в первую очередь для скоростного строительства мостов, зданий атомной энергетики, строительства в сейсмоопасных районах и т. д., поскольку они сокращают сроки строительства за счет быстрой стыковки стержней муфтами и уменьшают металлоемкость железобетонных конструкций за счет отсутствия в таких конструкциях нахлестов. Данный профиль также позволяет делать предварительное напряжение на значительно более длинных участках железобетонных конструкций, не завися от длины поставляемых стержней и дополнительно упрощая монтаж.

Об авторах

Григорий Евгеньевич Гришин

Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона имени А. А. Гвоздева АО «НИЦ “Строительство”»

Автор, ответственный за переписку.
Email: okolnikova-ge@rudn.ru

аспирант, инженер-конструктор Проектно-конструкторского центра № 25 НИИЖБ имени А.А. Гвоздева

Российская Федерация, 109428, Москва, 2-я Институтская ул., д. 6, корп. 5

Георгий Игоревич Тихонов

Научно-исследовательский, проектно-конструкторский и технологический институт бетона и железобетона имени А. А. Гвоздева АО «НИЦ “Строительство”»; Российский университет дружбы народов

Email: okolnikova-ge@rudn.ru

аспирант департамента строительства Инженерной академии РУДН, инженер-конструктор Проектно-конструкторского центра № 25 НИИЖБ имени А.А. Гвоздева

Российская Федерация, 109428, Москва, 2-я Институтская ул., д. 6, корп. 5; Российская Федерация, 117198, Москва, ул. Миклухо-Маклая, 6

Галина Эриковна Окольникова

Российский университет дружбы народов

Email: okolnikova-ge@rudn.ru

доцент департамента строительства Инженерной академии РУДН, кандидат технических наук, доцент

Российская Федерация, 117198, Москва, ул. Миклухо-Маклая, 6

Список литературы