Экспериментальные исследования работоспособности теплозащитного слоя композитных трубопроводов при захолаживании жидким водородом

Полный текст

Введение Разработка технологии применения для авиационных и ракетных двигателей более эффективных и экологически чистых криогенных топлив в виде сжиженных газов - водорода (винил), кислорода (оксид), природного газа (метан) - потребовала создания трубопроводных магистралей из современных композиционных материалов, а также новых теплоизолирующих покрытий (ТИП), обеспе- чивающих надежную защиту этих магистралей от внешних теплопритоков. Свойство газов существовать в жидком состоянии при очень низких температурах: водород (23 К), кислород (86 К), воздух (81 К), метан (111 К) требует эффективной тепловой защиты, особенно если магистрали располагаются вне баков, содержащих соответствующий сжиженный газ. Топливные магистрали двигателей летательных аппаратов многоразового использования нуждаются в надежном ТИП, т.к. при их эксплуатации необходимо многоцикловое захолаживание при заливке криогенного топлива в трубопроводы и отогрев при его сливе. Широко используемые в настоящее время теплоизолирующие покрытия в виде пенополиуретанов (ППУ), наносимых на поверхность защищаемого изделия методом напыления или заливкой смеси из составляющих компонентов, оказались непригодными для криогенных трубопроводов из-за изменения их теплозащитных свойств в процессе циклического захолаживания. В связи с этим поиск новых кострукторско-технологических решений, обеспечивающих работоспособность ТИП в условиях многоциклового теплового нагружения, является актуальной задачей. Экспериментальные исследования влияния на работоспособность композитных трубопроводов циклических захолаживаний до температуры жидкого водорода 23 К и последующего отогрева до температуры окружающей среды 293 К были проведены на стендах организации НИИХИММАШ (ФКП «НИЦ РКП»). В качестве объектов исследований использовались композитные трубопроводы внутренним диаметром 50 мм криволинейной и прямолинейной форм, изготовленные в МГТУ имени Н.Э. Баумана, с ТИП, разработанным и нанесенным НПО «Полимерсинтез» [5; 9; 12]. Конструкция трубопровода включала в себя герметизирующую пленочную оболочку, силовую оболочку из полимерного композиционного материала, пенопластовое теплоизолирующее покрытие и металлические присоединительные фланцы. На модельных композитных образцах криогенных трубопроводов проведены циклические испытания на захолаживание жидким водородом (23 К) (заполнение топливных магистралей) и отогрев до температуры окружающей среды (слив компонентов). В процессе испытаний сначала проводилось охлаждение трубопровода газообразным водородом в течение одного часа при температуре от 50 до 80 К. Затем на один час во внутреннюю полость производилась заливка жидкого водорода с температурой 23 К, после чего в течение часа производился естественный отогрев до температуры 293 К. 1. Обоснование выбора конструкторского решения. Конструкция криволинейного трубопровода приведена на рис. 1. Рис. 1. Криволинейный криогенный композитный трубопровод: 1 - металлическая законцовка; 2 - пленочная герметизирующая несущая оболочка; 3 - намотанная композитная силовая оболочка; 4 - теплозащитное покрытие; 5 - внешний герметизирующий силовой слой [Figure 1. Curved cryogenic composite pipeline: 1 - metal tip; 2 - film sealing carrier shell; 3 - coiled composite power jacket; 4 - heat protection coating; 5 - external sealing force layer] Известно, что ППУ покрытия получаются с открытой или закрытой пористостью. Первые испытания модельных трубопроводов с ТИП из напыленного пенополиуретана ППУИ-1, имеющего открытую пористость, выявили способность этого покрытия к быстрому растрескиванию (после 6 циклов) и фактическому разрушению. Испытатели объясняют это так называемым криоподсосом, наблюдающимся при захолаживании и последующем отогреве. Дело в том, что компоненты воздуха (главным образом азот, кислород, углекислый газ), находящиеся в открытых порах напыленного пенополиуретана типа ППУИ-1, при захолаживании до температуры жидкого водорода 23 К переходят в жидкое и отвержденное состояния, занимая значительно меньший объем, в который засасываются новые порции воздуха из окружающей среды. При сливе из трубопровода жидкого водорода происходит очень быстрый отогрев до 293 К, приводящий к резкому расширению в порах покрытия находящегося в них газа и, как следствие, повышению давления внутри теплозащитного слоя, растрескиванию и его последующему разрушению. Наиболее существенно этот недостаток проявляется в пенопластах с открытой пористостью. Немалую роль в растрескивании ТИП играет значительная разница в величине коэффициентов термического расширения материалов герметизирующей, силовой и теплозащитной оболочек криогенного трубопровода. В связи с этим для покрытия использовался пенопласт с закрытой пористостью, а с целью уменьшения криоподсоса на наружную поверхность теплоизолированного трубопровода приклеивался дополнительный слой герметичной полиэтилентерефталатной пленки. По рекомендации специалистов НПО «Полимерсинтез» был выбран пеннопласт «Викорт-3М» [12] на основе поликарбодиимида, получаемый методом заливки смеси из составляющих данное покрытие компонентов на изделие, помещенное в пресс-форму, обеспечивающую расчетную толщину наносимого теплоизолирующего покрытия. Пессформы для криволинейного и прямолинейного трубопроводов представлены на рис. 2 и 3. Рис. 2. Пресс-форма для заливки ТИП на криволинейный трубопровод: 1, 2 - верхняя и нижняя полуформы; 3 - залитое покрытие; 4 - стягивающие болты; 5 - торцевые втулки; 6 - уплотнительное кольцо; 7 - торцевые крышки; 8 - болты крепления крышек; 9 - заправочное отверстие [Figure 2. Mold for casting thermal insulation coating on a curved pipeline: 1, 2 - upper and lower half-forms; 3 - flooded coating; 4 - tightening bolts; 5 - end bushings; 6 - a sealing ring; 7 - end caps; 8 - cover bolts; 9 - filling hole] Рис. 3. Пресс-форма для заливки ТИП на прямолинейный трубопровод: 1 - силовая оболочка; 2 - теплоизолирующее покрытие; 3 - пресс-форма; 4 - штуцер для заливки смеси [Figure 3. Mold to fill the thermal insulation coating of straight pipe: 1 - power shell; 2 - thermal insulation coating; 3 - mold; 4 - fitting for pouring the mixture] Важнейшие физико-механические свойства ТИП «Викорт-3М» приведены в таблице. Таблица Физико-механические характеристики ТИП на основе пенопласта «Викорт-3М» Показатель Норма кажущейся плотности, кг/м3 250-350 350-500 Разрушающее напряжение, МПа (не менее) 5-10 10-12 Ударная вязкость, кДж/м2 (не менее) 1,0 1,5 Коэффициент теплопроводности, Вт/(м·K) 0,05-0,09 0,05-0,09 Горючесть по ГОСТ 12.1.044 Трудносгораемый Кислородный индекс, % (не менее) 33 33 Изменение размеров при 200 °С за 24 ч, % (не более) 1,0 0,5 Table Physicomechanical characteristics of thermal insulation coating on the basis of “Vikort-3M” polyfoam Indicator The rate of apparent density, kg/m3 250-350 350-500 Destructive stress, MPa (not less) 5-10 10-12 Impact strength, kJ/m2 (at least) 1.0 1.5 Heat conductivity coefficient, W/(m·K) 0.05-0.09 0.05-0.09 Flammability in accordance with GOST 12.1.044 Трудносгораемый Oxygen index, % (not less) 33 33 Size change at 200 °С in 24 hours, % (not more than) 1.0 0.5 2. Последовательность технологических операций формования ТИП Собранная и подготовленная к заливке прессформа вместе с образцом трубопровода помещалась в термошкаф и подогревалась перед заливкой до температуры 370-380 К. Приготовление заливочной смеси и заливка проводились в лабораторных условиях. Составляющие компоненты отвешивались на электронных весах с точностью до 0,1 г и перемешивались с помощью электрической мешалки в течение 20 сек. Готовая смесь вводилась в пресс-форму через заливочное отверстие. Время заливки составляло 15 сек. После этого заливочное отверстие быстро закрывалось пробкой, и около 15-20 минут песс-форма находилась в неподвижном состоянии при комнатной температуре и нормальном давлении. За это время смесь вспенивалась. Затем пресс-форма помещалась в термошкаф, в котором выдерживалась при температуре от 370 до 380 К в течение 2-3 часов для придания теплоизолирующему покрытию необходимых физикомеханических и теплофизических свойств. Расчет навесок компонентов проводился исходя из величины внутреннего объема пресс-формы и заданной величины плотности ТИП. Следует отметить, что при подобном нанесении ТИП на трубопроводы в процессе вспенивания пенополиуретана происходит повышение давления внутри замкнутого объема пресс-формы и на цилиндрическую поверхность изделия начинают действовать усилия всестороннего сжатия. Чтобы покрываемая оболочка не потеряла свою форму из-за потери устойчивости, необходимо внутреннюю технологическую оправку, на которой осуществлялось формование данной многослойной оболочки, удалять из изделия после окончания процесса нанесения теплоизолирующего покрытия. 3. Анализ результатов эксперимента Для проверки работоспособности теплоизолирующего покрытия производилось циклическое захолаживание внутренней полости трубопроводов жидким водородом с замером температуры и величины теплового потока на внешней поверхности теплоизоляции. В процессе испытаний сначала проводилось охлаждение трубопровода газообразным водородом в течение одного часа при температуре 50-80 К. Затем на один час во внутреннюю полость производилась заливка жидкого водорода с температурой 23 К, после чего в течение часа производился естественный отогрев до температуры 293 К. Существенно более эффективным при термоциклировании оказалось покрытие из пенопласта «Викорт-3М». После 30 циклов захолаживания жидким водородом резко выраженных эффектов, свидетельствующих о разрушении теплоизолирующего покрытия, не наблюдалось. Однако несмотря на отсутствие признаков нарушения целостности пенопластового покрытия на уровне макродефектов, регистрируемых отклонениями показаний температурных датчиков, по мере увеличения количества циклов захолаживания отмечается некоторое ухудшение его теплоизолирующих свойств, особенно после 14-го цикла. Эта особенность иллюстрируется графиком на рис. 4, где представлены величины теплопритока Q и температуры Т наружной стенки испытываемого трубопровода в зависимости от количества проведенных термоциклов. Рис. 4. Зависимость температуры и теплового потока оболочки с ТИП «Викорт-3М» от количества циклов захолаживания [Figure 4. Dependence of temperature and heat flux of the shell with the thermal insulation coating “Vikort-3M” on the number of cooling cycles] Выводы По результатам выполненных экспериментальных исследований могут быть сделаны следующие выводы: 1. С целью уменьшения теплопритоков из внешней среды к поверхности криогенных трубопроводов предпочтительнее использовать заливочные пенопласты с закрытой пористостью типа «Викорт3М». 2. Для существенного уменьшения явления криоподсоса при резком изменении перепада температуры теплоизолирующего покрытия у криогенных трубопроводов при заправке и заливке топлива типа жидкого водорода следует тщательно герметизировать внешнюю поверхность ТИП. 3. Внутреннюю технологическую оправку, используемую для формования композитного криогенного трубопровода, следует удалять из его полости только после окончания процесса нанесения теплоизолирующего слоя.

Об авторах

Геннадий Евгеньевич Нехороших

Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана (национальный исследовательский университет)

Автор, ответственный за переписку.
Email: nekhor47ge@mail.ru

Доцент кафедры «Ракетно-космические композитные конструкции», к.т.н., доцент

Российская Федерация, 105005, Москва, 2-я Бауманская улица, д. 5, стр. 1

Список литературы