БОЛЬШИЕ ПРОГИБЫ ИДЕАЛЬНО ПЛАСТИЧЕСКОЙ ЗАЩЕМЛЕННОЙ И ШАРНИРНО-НЕПОДВИЖНОЙ БАЛКИ ПОД ДЕЙСТВИЕМ СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК


Цитировать

Полный текст

Аннотация

В статье разработана методика решения задач о больших прогибах балок из идеального жесткопластического материала при действии несимметрично распределенных нагрузок с учетом предварительного растяжения-сжатия. Разработанная методика применена для исследования напряженно-деформированного состояния однопролетных балок, а также для вычисления предельной нагрузки балок. Данная работа является продолжением статьи Монахова И.А., Басова Ю.К. «Аналитическое определение несущей способности балки с одной защемленной и другой шарнирно-неподвижной опорами под действием сочетания нагрузок» (Вестник Российского университета дружбы народов. Серия: Инженерные исследования. 2015. № 1).

Полный текст

Зоны 0  х  х1 и х3  х  2 - жесткие, откуда распределение прогибов в этих зонах равноw = w1 3x , w = w2 - x ,(1)x1 2 - x3где w1 и w3 - прогибы при х = х1 и х = х3.Скорости прогибов в этих зонах равныi⎧ w ⎫w = 1x при 0  х  х , wi = ⎧ w3i⎫(2 - x) при х х  2. (2)⎨ ⎬⎩ x1 ⎭1 ⎨ ⎬ 3⎩ 2 - x3 ⎭Из условия слабых разрывов получаем уравнениеi- ⎛ p ⎞ (xix ) + p xi⎛ w ⎞ p i- 1 - x = 0⎜⎝ (n ± n1 ) ⎟⎠111 2 (n ± n ) 2⎜⎝ x1 ⎟⎠(n ± n1 )i1⎧ p ⎫ ⎛ w ⎞или ⎨(x2 - x1 )⎬= ⎜ ⎟,⎩(n ± n1 )⎭ ⎝ x1 ⎠89Вестник РУДН, серия Инженерные исследования, 2016, № 3интегрирование которого с учетом начального условия w1 = 0 при х = х1 дает вы- ражение w1:w = px1 (xx ).(3)11 (n ± n ) 2 1Для х = х3 можно получить выражение w3w = p (x - x )(2 - x ).13 (n ± n ) 3 2 3(4)С помощью (3), (4) из (1) следуют два равносильных выраженияw = p(x 2 - x 2 ),10 2(n ± n ) 2 1w = p(4x4x- x 2 - x 2 ).(5)10 2(n ± n ) 3 2 3 2Можно получить выражения для изгибающих моментов в зонах 0  x  l1, l1  x  x1, x3  x  l2, l2  x  2 согласно уравнению равновесия:m = (px1 - pl1)x ± a, (0  x  l1)px 2pl 2 2 1 m = - 2+ pxx1 -2 ± a, (l1  x  x1).Из условия пластичности получим:px 2pl 22 1 1 1m x = x= 1- (n ± n1 ) =- ± a, откуда выражение для p:2 2 ⎣ 1 ⎦2 ⎡1- (n ± n )2 ∓ a⎤ p = ;1 1x 2 - l 2(6)m = - px 22+ pxx3 +1- (n ± n1 )23 px 2-2, (x3 ≤ x ≤ l2)m = (px3 - pl2)x + 1 - (n ± n1)2 + pl2 - px3l2, (l2  x  2).Из условия пластичности получим:pl 2px 22 2 3 3 m x =2 = - ⎡1- (n ± n1 )⎤ ± a = -2 pl2 + 2 px3 +1- (n ± n1 ) + 2 - 2 .⎣ ⎦90Монахов И.А., Басов Ю.К., Абу Махади М.И. Большие прогибы идеально пластической...Откуда выражение для р:4 ⎡1- (n ± n )2 ∓ 2a⎤p = ⎣4l+ 4x1 ⎦ .l 2 + x 2(7)2 3 2 3Используя полученные равносильные равенства (6) и (7) для р можно получить выражение для x2:x 2 l 2 l 2 1 1 2 x2 = - 4+ + l2 - ,2 4(8)осталось лишь определить значение п в зависимости от р.Определим значение п из условия максимума р. Это приводит к задаче об ус- ловном максимуме функции р, которая приводится к задаче о безусловном мак- симуме функции ϕ с помощью множителя Лагранжа (рис. 1).Безусловная функция имеет вид2 ⎡1- (n ± n1)2 ∓ α⎤ ⎡1- (n ± n1)2 ∓ α⎤ (x 2 - x 2 )φ= ⎣ ⎦ + λ ⎣ ⎦2 1 λw ,(9)(x 2 - l 2 )(x 2 - l 2 )(n ± n ) 01 1 1 1 1где λ - множитель Лагранжа.α p αn1 n1xl1x1x2 l22Рис. 1. Расчетная схемаДифференцируя (9) по х1 и n и приравнивая результаты к нулю, можно полу- чить:∂φ = 2 +λ (x 2 - l 2 ) = 0, откуда2(n ± n1 ),∂x12 1n ± n1λ = - 2 1x 2 - l 2(∂φ = 2[-2(n ± n )]+ λ∂nx 2 - x2 22 )(x2 - x1 )[1+ (n ± n1) ∓ α](x2 - l1 )(n ± n1)= 0,1 2 1 2 291Вестник РУДН, серия Инженерные исследования, 2016, № 3откуда(n ± n )2 =2 1(1∓ α)(x 2 - x 2 ),p = 4(1∓ α) .(10)2 1 11 x 2 + x 2 - 2l 22 1 1(x 2 + x 2 - 2l 2 )2pα = -0,410l1 = 0,6 l2 = 1,65l1 = 0,8 l2 = 1,8l1 = 0,2 l2 = 1l1 = 1 l2 = 1,81 2 w0Рис. 2. Зависимость нагрузки p от прогиба w0 при различных l1, l2 и αp8 α = 040l1 = 1 l2 = 1,8l1 = 0,2 l2 = 1l1 = 0,8 l2 = 1,8l1 = 0,6 l2 = 1,61 2 w0Рис. 3. Зависимость нагрузки p от прогиба w0 при различных l1, l2 и α92Монахов И.А., Басов Ю.К., Абу Махади М.И. Большие прогибы идеально пластической...p4 α = 0,43l1 = 0,2 l2 = 12l1 = 0,8 l2 = 1,8l1 = 0,6 l2 = 1,61l1 = 1 l2 = 1,81 w0Рис. 4. Зависимость нагрузки p от прогиба w0 при различных l1, l2 и αТаким образом, получено аналитическое решение задачи о деформировании балки с одной защемленной и с другой шарнирно-неподвижной опорами под действием локальных распределенных нагрузок, краевых моментов и продольной силы с учетом больших прогибов. Зависимости нагрузки р от прогиба w0 при раз- личных заданных l1, l2, и α показаны на рис. 2-4.
×

Об авторах

Игорь А Монахов

Московский архитектурно-строительный институт; Московская финансово-юридическая академия

Волгоградский проспект, д. 32/11, Москва, Россия, 109316; ул. Введенского, 1, Москва, Россия, 117342

Юрий Климентьевич Басов

Российский университет дружбы народов

ул. Орджоникидзе, 3, Москва, Россия, 115419

Мохаммед Ибрагим Абу Махади

Российский университет дружбы народов

ул. Орджоникидзе, 3, Москва, Россия, 115419

Список литературы

  1. Монахов И.А., Басов Ю.К. Предельная нагрузка для защемленной балки, нагруженной продольной силой, несимметрично распределенной нагрузкой и опорными моментами // Вестник РУДН. Серия: Инженерные исследования. 2014. № 1. С. 136-141.

© Монахов И.А., Басов Ю.К., Абу Махади М.И., 2016

Creative Commons License
Эта статья доступна по лицензии Creative Commons Attribution 4.0 International License.

Данный сайт использует cookie-файлы

Продолжая использовать наш сайт, вы даете согласие на обработку файлов cookie, которые обеспечивают правильную работу сайта.

О куки-файлах